中國石油大學數值計算方法答案

『壹』 跪求：中石油北京10秋 高等數學（一） 第1-3階段在線作業答案 如有的朋友麻煩給我傳一份。。謝謝了

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『貳』 跪求~~~《高等數學乙種本》中國石油大學出版社 課後習題答案詳解。。。

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『叄』 2014年中國石油大學北京化工熱力學在線考試(主觀題)

中國石油大學遠程教育

《 化工熱力學 》

一、請學生運用所學的化工熱力學知識，從以下給定的題目中選擇至少選擇2個題目進行論述：（總分100分）

1.教材中給出了眾多的狀態方程，請根據本人的工作或者生活選擇一個體系、選擇一個狀態方程、對其PVT關系的計算準確度進行分析，並提出改進的方向和意見。

丙烯的PVT狀態分析

近期我正在新疆五家渠一家焦化廠甲醇車間進行培訓，在甲醇凈化工段丙烯為利用最多的製冷劑，在學習丙烯壓縮工段的同時對丙烯的物化性質也有了深入了解。

丙烯的理化學性質：丙烯是一種無色略帶甜味的易燃氣體，分子式為CH3CH=CH2，分子量為42.08，沸點-47.7℃，熔點為-185.25℃，其密度為空氣的

1.46倍，臨界溫度為91.8℃，臨界壓力為4.6Mpa，爆炸極限為2.0~11％（vol）,閃點為-108℃。（因此，丙烯在貯藏時要特別小心，如果發生泄漏，因為它比空氣重，積聚在低窪處及地溝中，如在流動過程中遇到火星，則極易引起爆炸，釀成嚴重後果。）

選擇用R-K狀態方程計算對液態丙烯的PVT關系計算準確度進行分析，從《化工熱力學、陳光進等編著》中查得丙烯的臨界數據為Tc=364.9K;pc=46.0*10-1MPa,

下面是上海焦化廠給定的丙烯性質數據。

為了計算方便，用excel換算和簡單計算得到新的數據如下:

溫度

-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 壓力

atm） 1.401 2.097 3.023 4.257 5.772 7.685 10.046 12.911 16.307 體積

mL/g） 12966 6404 4639 3423 2569 1957 1510 1510 1177 50 20.299 922 （℃）（（

溫度

-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40

（℃）

溫度（K） 233 243 253 263 273 283 293 303 313 壓力P

1.4196 2.1248 3.0631 4.3134 5.8485 7.7868 10.1791 13.0821 16.5231

（1*10-1MPa）

摩爾體積v

54560.928 26948.032 19520.912 14403.984 10810.352 8235.056 6354.080 6354.080 4952.816

(1*10-5m3/mol)

R-K方程：pRT

vba

T0.5vvb

0.42748R2T2.52.5

ac0.427488.3146364.916.3409m6PaK0.5

p.6106mol2

c4

b0.08664RTc0.086648.3146364.95.7145105

p.6106m3mol1

c4

由上表又知道摩爾體積v，故根據R-K方程，用excel可分別計算得到各溫

度下的壓力值P1：

溫度

（℃） -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 壓力P

1*10-1MPa） 1.4196 2.1248 3.0631 4.3134 5.8485 7.7868 10.1791 13.0821 16.5231 20.5680 計算壓力

P-11.0288 2.1706 3.1182 4.3903 6.0679 8.2505 11.0602 11.4412 15.1467 19.9288

1(1*10MPa)

用R-K狀態方程計算得數據與給定值比較可得如下數據圖： 50 323 20.5680 3879.776 50 （

圖2 理論製冷循環壓焓圖

1）製冷壓縮機從蒸發器吸取蒸發壓力為p0的飽和製冷劑蒸氣（狀態點1），沿等熵線壓縮至冷凝壓力pk（狀態點2），壓縮過程完成。

2）狀態點2的高溫高壓製冷劑蒸氣進入冷凝器，經冷凝器與環境介質空氣或水進行熱交換，放出熱量qk後，沿等壓線pk冷卻至飽和蒸氣狀態點2，然後冷凝至飽和液狀態點3，冷凝過程完成。在冷卻過程（2-2）中製冷劑與環境介

質有溫差，在冷凝過程（2-3）中製冷劑與環境介質無溫差。

3）狀態點3的飽和製冷劑液體經節流元件節流降壓，沿等焓線（節流過程中焓值保持不變）由冷凝壓力pk降至蒸發壓力p0，到達濕蒸氣狀態點4，膨脹過程完成。

4）狀態點4的製冷劑濕蒸氣進入蒸發器，在蒸發器內吸收被冷卻介質的熱量沿等壓線p0汽化，到達飽和蒸氣狀態點1，蒸發過程完成。製冷劑的蒸發溫度與被冷卻介質間無溫差。

理論循環的計算方法：

1、單位質量製冷量 製冷壓縮機每輸送1kg製冷劑經循環從被冷卻介質中製取的冷量稱為單位質量製冷量，用q0表示。

q0=h1-h4=r0（1-x4） （1-1）

式中 q0單位質量製冷量（kJ/kg）；

h1與吸氣狀態對應的比焓值（kJ/kg）；

h4節流後濕蒸氣的比焓值（kJ/kg）；

r0蒸發溫度下製冷劑的汽化潛熱（kJ/kg）；

x4節流後氣液兩相製冷劑的干度。

單位質量製冷量q0在壓焓圖上相當於過程線1-4在h軸上的投影（見圖1-2）。

2、單位容積製冷量 製冷壓縮機每吸入1m3製冷劑蒸氣（按吸氣狀態計）經循環從被冷卻介質中製取的冷量，稱為單位容積製冷量，用qv表示。

qvq0h1h4v1v1 （1-2）

式中 qv單位容積製冷量（kJ/m3）；

v1製冷劑在吸氣狀態時的比體積（m3/kg）。

3、理論比功 製冷壓縮機按等熵壓縮時每壓縮輸送1kg製冷劑蒸氣所消耗的功，稱為理論比功，用w0表示。

w0=h2-h1 （1-3）

式中 w0理論比功（kJ/kg）；

h2壓縮機排氣狀態製冷劑的比焓值（kJ/kg）；

h1壓縮機吸氣狀態製冷劑的比焓值（kJ/kg）。

4、單位冷凝熱負荷 製冷壓縮機每輸送1kg製冷劑在冷凝器中放出的熱量，稱為單位冷凝熱負荷，用qk表示。

qk=（h2-h2）+（h2-h3）=h2-h3 （1-4）

式中 qk單位冷凝熱負荷（kJ/kg）；

h2與冷凝壓力對應的干飽和蒸氣狀態所具有的比焓值（kJ/kg）； h3與冷凝壓力對應的飽和液狀態所具有的比焓值（kJ/kg）；

第6/7頁

在壓焓圖中，qk相當於等壓冷卻、冷凝過程線 2-2-3 在h軸上的投影（見圖2）。

比較式（1-1）、式（1-3）、式（1-4）和h4=h3可以看出，對於單級蒸氣壓縮式製冷理論循環，存在著下列關系

qk = q0 +w0 （1-5）

5、製冷系數 單位質量製冷量與理論比功之比，即理論循環的收益和代價之比，稱為理論循環製冷系數，用0表示，即

q0h1h4w0h2h1 （1-6） 0

根據以上幾個性能指標，可進一步求得製冷劑循環量、冷凝器中放出的熱量、壓縮機所需的理論功率等數據。

3.為含苯酚的水溶液處理過程選擇合適的相平衡計算方法，給出詳細的計算過程和步驟，並對其結果進行分析和討論。

建立了一種混合電解質溶液相平衡計算的混合整數非線性規劃模型，並提出用遺傳演算法求解。首先基於Gibbs自由能最小化原理，通過對液相、固相析出鹽種類編碼的處理，建立了電解質體系相平衡計算模型，將相平衡計算問題轉化為有約束的最優化問題；其次用遺傳演算法求解，通過對優化變數採取動態邊界的可行域編碼方法和序貫收斂技術保證了演算法的有效實施，可實現固液平衡計算並得到析出的晶體數、鹽的種類、固體的量以及液相組成；最後對多種體系進行了計算，結果表明此方法可行有效。

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『肆』 中國石油大學（華東）現代遠程教育 試題 答案

這個估計不是有償的，沒人做。

『伍』 石油技術可采儲量的計算

根據中華人民共和國石油天然氣行業標准 《石油可采儲量計算方法》 （SY/T5367-1998），可采儲量的計算方法共10類18種方法，每種方法都有各自的適用范圍和局限性。應根據油藏開發階段和開發方式等具體條件選取適用的方法。本部分對砂岩油藏可采儲量的常用計算方法進行詳細闡述。其他類型油藏可采儲量的計算方法可參閱中華人民共和國石油天然氣行業標准 《石油可采儲量計算方法》及有關書籍。

1. 開發初期油田可采儲量的計算方法

開發初期是指油田的建設期或注水開發油田中低含水期。此階段，油田動態資料少，油藏開采規律不明顯。計算可采儲量的方法有經驗公式法、類比法、流管法、驅油效率-波及系數法、數值模擬法及表格法。礦場上經常採用的計算方法是經驗公式法、類比法及表格法。

（1） 經驗公式法

經驗公式法是利用油藏地質參數和開發參數評價油藏採收率，然後計算可采儲量的簡易方法。應用該法時，重要的是了解經驗公式所依據的油田地質和開發特徵以及參數確定方法和適用范圍。

美國石油學會採收率委員會阿普斯 （J. J. Arps） 等人，從1956年開始到1967年，綜合分析和統計了美國、加拿大、中東等產油國的312個油藏的資料。根據72個水驅砂岩油田的實際開發資料，確定的水驅砂岩油藏採收率的相關經驗公式為：

油氣田開發地質學

式中：E_R——採收率，小數；φ——油層平均有效孔隙度，小數；S_wi——油層束縛水飽和度，小數；B_oi——原始地層壓力下的原油體積系數，小數； ——油層平均絕對滲透率，10^-3μm²；μ_wi——原始條件下地層水粘度，mPa·s；μ_oi——原始條件下原油地下粘度，mPa·s；p_i——原始油層壓力，MPa；pa——油藏廢棄時壓力，MPa。

上式適用於油層物性好、原油性質好的油藏。

1977～1978年B·C·科扎肯根據伏爾加-烏拉爾地區泥盆系和石炭系沉積地台型42個水驅砂岩油藏資料，獲得以下經驗公式：

油氣田開發地質學

式中：μ_R——油水粘度比；C_s——砂岩系數；V_k——滲透率變異系數；h——油層平均有效厚度，m；f——井網密度，ha/口；其餘符號同前。

該經驗公式復相關系數R＝0.85，適用於下列參數變化范圍：μ_R＝0.5～34.3；

油氣田開發地質學

1978年，我國學者童憲章根據實踐經驗和統計理論，推導出有關水驅曲線的關系式，並將關系式和油藏流體性質、油層物性聯系起來，推導出確定水驅油藏原油採收率的經驗公式：

油氣田開發地質學

式中： —束縛水條件，油的相對滲透率與水的相對滲透率比值；μ_o——地層原油粘度，mPa·s；μ_w——地層水粘度，mPa·s。

上式的優點是簡單，式中兩個主要因素：一是油水粘度比，很易測定；另一個因素油、水相對滲透率比值，可以根據相對滲透率曲線間接求得。

1985年我國石油專業儲量委員會辦公室利用美國和前蘇聯公布的109個和我國114個水驅砂岩油藏資料進行了統計研究。利用多元回歸分析，得到了油層滲透率和原油地下粘度兩者比值 （影響採收率的主要因素），與採收率的相關經驗公式：

E_R=21.4289(K/μ_o)^0.1316

上式適合我國陸相儲層岩性和物性變化大、儲層連續性差及多斷層的特點，計算精度較高。

（2） 驅油效率-波及系數法

驅油效率可以用岩心水驅油實驗法和分析常規岩心殘余油含量法。

1） 岩心水驅油實驗法：用岩心進行水驅油的實驗，是測定油藏水驅油效率的基本方法之一，可直接應用從油層中取出的岩心做實驗，也可以用人造岩心做實驗。具體方法是將岩心洗凈烘乾後，用地層水飽和，然後用模擬油驅水，直到岩心中僅有束縛水為止。最後用注入水進行水驅油實驗，模擬注水開發油藏的過程，直到岩心中僅有殘余油為止。水驅油效率為：

油氣田開發地質學

式中：E_D——水驅油效率，小數；S_or——殘余油飽和度，小數；S_oi——原始含油飽和度，小數。

2） 分析常規岩心殘余油含量法：取心過程中，鑽井液對岩心的沖洗作用，與注水開發油田時注入水的驅油過程相似。可以認為鑽井液沖洗後的岩心殘余油飽和度，與水驅後油藏的殘余油飽和度相當。因此，只需要分析常規取心的殘余油飽和度就能求出油藏注水開發時的驅油效率。即：

油氣田開發地質學

式中：β——校正系數，其餘符號同前。

原始含油飽和度的求取本章已有敘述。殘余油飽和度的測定方法通常有蒸餾法、色譜法及干餾法。由於岩心從井底取到地面時，壓力降低，殘余油中的氣體分離出來，相當於溶解氣驅油，使地面岩心分析的殘余油飽和度減小，所以應進行校正，β一般為0.02～0.03。

用分析常規岩心的殘余油含量來確定水驅油效率，簡便易行。但是實際上，取心過程與水驅油過程有差別，用殘余油飽和度法求得的水驅油效率往往較油田實際值低。

上述兩種方法求得的驅油效率乘以注水波及系數，即為水驅採收率。

波及系數是水驅油的波及體積與油層總體積之比。水驅波及系數與油層連通性、非均質性、分層性、流體性質、注采井網的部署等都有密切的關系。連通好的油層，水驅波及系數可以達到80％以上；連通差的油層和復雜斷塊油藏，往往只有60％～70％。

（3） 類比法

類比法是將要計算可采儲量的油藏同有較長開發歷史或已開發結束的油藏進行對比，並借用其採收率，進行可采儲量計算。油藏對比要同時比較地質條件和開發條件，才能使對比結果接近實際。地質條件包括油藏的驅動類型、儲層物性、流體性質及非均質性。開發條件包括井網密度、驅替方式及所採用的工藝技術等。

（4） 表格計演算法

表格計演算法是根據油氣藏的驅動類型，參照同類驅動油藏的採收率，根據採收率估算的經驗，給定某油藏的採收率值，估算其可采儲量。

油氣藏的驅動類型是地層中驅動油、氣流向井底以至采出地面的能量類型。油氣藏的驅動類型可分為彈性驅動、溶解氣驅、水壓驅動、氣壓驅動、重力驅動。油氣藏的驅動類型決定著油氣藏的開發方式和油氣井的開采方式，並且直接影響著油氣開採的成本和油氣的最終採收率。所以一個油氣田在其投入開發之前，必須盡量把油氣藏的驅動類型研究清楚。

油氣藏驅動類型對採收率的影響是很大的，但是同屬一個驅動類型的油氣藏，由於各種情況的千差萬別，其採收率不是固定的，而是存在著一個較大的變化范圍。表7-3給出油藏在一次採油和二次採油時，不同驅動類型採收率的變化范圍。

表7-3 油藏採收率范圍表

表7-3所列出油氣藏不同驅動類型時採收率值的范圍，是由大量已開發油氣田所達到最終採收率的實際統計結果而得出的。油藏三次採油注聚合物等各種驅油劑的最終採收率范圍，則是依據實驗室大量驅替試驗結果得出的。不論是實際油氣田的統計值還是驅替試驗結果，均未包括那些特低或特高值的情況。僅由表中所列的數值范圍就可看出，油氣藏不同驅動類型之間最終採收率相差很大，就是同一驅動類型的油氣藏相差也懸殊。

（5） 流管法

流管法由於計算過程煩瑣，礦場上不常用，因篇幅所限，此處不作介紹。

（6） 數值模擬法

數值模擬法適用於任何類型、任何開發階段及任何驅替方式的油藏。開發初期，油藏動態數據少，難以校正地質模型，用數值模擬方法只能粗略計算油藏的可采儲量。

2. 開發中後期可采儲量的計算方法

開發中後期是指油田含水率大於40％以後，或年產油量遞減期。開發中後期可采儲量的計算方法主要有水驅特徵曲線法、產量遞減曲線法、童氏圖版法。

（1） 水驅特徵曲線法

所謂水驅特徵曲線，是指用水驅油藏的累積產水量和累積產油等生產數據所繪制的曲線。最典型的是以累積產水量為縱坐標，以累積產油量為橫坐標所繪制的單對數曲線。

根據行業標准SY/T5367-1998，水驅特徵曲線積算可采儲量共分為6種基本方法，加上童氏圖版法，共7種方法。

1） 馬克西莫夫-童憲章水驅曲線：此曲線常稱作甲型水驅曲線，一般適用中等粘度（3～30mPa·s） 的油藏。其表達式為：

lgW_p=a+bN_p

可采儲量計算中，以實際的累積產水量為縱坐標，以累積產油量為橫坐標，將數據組點在半對數坐標紙上。利用上式進行線性回歸，得到系數a和b。然後利用下式計算可采儲量：

油氣田開發地質學

計算技術可采儲量時，一般給定含水率f_w＝98％，計算對應於含水率98％時的累積產油量即為油藏的技術可采儲量。

2） 沙卓諾夫水驅曲線：沙卓諾夫水驅曲線適用於高粘度 （大於30mPa·s） 的油藏。表達式為：

lgL_p=a+bN_p

以油藏實際的累積產液量為縱坐標，以累積產油量為橫坐標，數據組點在半對數坐標紙上，進行線性回歸，得到上式中的系數a和b。同理給定含水率98％，計算油藏的可采儲量，計算公式如下：

油氣田開發地質學

3） 西帕切夫水驅曲線：此種曲線適用於中等粘度 （3～30mPa·s） 油藏。表達式為：

油氣田開發地質學

對應的累積產油量與含水率的關系式為：

油氣田開發地質學

4） 納扎洛夫水驅曲線：此種水驅曲線適用於低粘度 （小於3mPa·s） 的油藏。其表達式為：

油氣田開發地質學

對應的累積產油量與含水率的關系式為：

油氣田開發地質學

5） 張金水水驅曲線：此種水驅曲線適用於任何粘度、任何類型的油藏。其表達式為：

油氣田開發地質學

對應的累積產油量與含水率的關系式為：

油氣田開發地質學

6） 俞啟泰水驅曲線：俞啟泰水驅曲線適用於任何粘度、任何類型的油藏。其表達式為：

油氣田開發地質學

對應的累積產油量與含水率的關系式為：

油氣田開發地質學

7） 童氏圖版法：童氏圖版法也是基於二相滲流理論推導出的經驗公式，其含水率與采出程度的關系表達式為：

油氣田開發地質學

以上七個公式中：W_p——累積產水量，10⁴t；N_p——累積產油量，10⁴t；L_p——累積產液量，10⁴t；f_w——綜合含水率，小數；R——地質儲量采出程度，小數；E_R——採收率，小數。

利用童氏圖版法計算可采儲量，首先是依據如下圖版 （圖7-14），將油藏實際的含水率及其對應的采出程度繪制在圖版上，然後估計一個採收率值。最後由估計的採收率和已知的地質儲量，計算油藏的可采儲量。一般童氏圖版法不單獨使用，而是作為一種參考方法。

圖7-14 水驅油田採收率計算童氏圖版

前述1～6種方法均是計算可采儲量常用的方法。但對某個油藏，究竟選取哪種方法合理，不能單純憑油藏的原油粘度來選擇方法。要根據油田開發狀況綜合考慮，避免用單一因素選擇的局限性。一般的做法是：首先，根據原油粘度選擇一種或幾種計算方法，計算出油藏的可采儲量和採收率。然後，參考童氏圖版法，看二者的採收率值是否接近。若二者取值接近，說明生產數據的相關性好。但所計算的可采儲量是否符合油田實際，還要根據油藏類型及開發狀況進行綜合分析。若經過分析認為所計算的可采儲量不合理，則還要用其他方法進行計算。

（2） 產油量遞減曲線法

任何一個規模較大的油田，按照產油量的變化，大體上可以將其開發全過程劃分為3個階段，即上產階段、穩產階段及遞減階段。但有些小型油田，因其建設周期很短，可能沒有第一階段。所述的3個開發階段的變化特點和時間的長短，主要取決於油田的大小、埋藏深度、儲層類型、地層流體性質、開發方式、驅動類型、開采工藝技術水平及開發調整的效果。一個油藏的產油量服從何種遞減規律，主要是由油藏的地質條件和流體性質所決定的，開發過程中的調整一般不會改變油藏的遞減規律。

遞減階段產油量隨時間的變化，服從一定的規律。Arps產油量遞減規律有指數遞減、雙曲遞減及調和遞減三大類。後人在Arps遞減規律的基礎上，對Arps遞減規律進行了補充完善。中華人民共和國行業標准 《石油可采儲量計算方法》 綜合了所有遞減規律研究成果，列出了用產油量遞減曲線法計算油藏原油可采儲量的4種計算方法。

1） Arps指數遞減曲線公式

遞減期年產油量變化公式：

Q_t=Q_ie^-D

遞減期累積產油量計算公式：

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算公式：

油氣田開發地質學

式中：D_i——開始遞減時的瞬時遞減率，1/a；Q_i——遞減初期年產油量，10⁴t/a；Q_t——遞減期某年份的產油量，10⁴t/a；Q_a——油藏的廢棄產油量，10⁴t/a。

遞減期可采儲量計算的步驟是：

第一步，以年產油量為縱坐標，以時間為橫坐標，在半對數坐標紙上，繪制遞減期的年產油量與對應的年份數據組，並進行線性回歸，得到一條直線，直線方程式為：lgQ_t＝lgQ_i-D_it。則直線截距為lgQ_i，直線斜率為-D_i，從而求得初始產量Q_i，遞減率D_i。

第二步，確定油藏的廢棄產量Q_a。計算技術可采儲量時，一般以油藏穩產期的年產液量對應含水率98％時的年產油量為廢棄產量。也可以根據開發的具體情況，根據經驗，給定一個廢棄產量。

第三步，由第一步所求的Q_i，D_i和第二步所求的Q_a，代入遞減期可采儲量計算公式，即可求得油藏的遞減期可采儲量。遞減期可采儲量加上遞減前的累積產油量就是油藏的可采儲量。

2） Arps雙曲遞減曲線公式

遞減期產油量變化公式：

油氣田開發地質學

遞減期累積產油量計算公式

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算公式：

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算的步驟如下：

第一步，求遞減初始產油量Q_i，初始遞減率D_i和遞減指數n。產油量變化公式兩邊取對數得：

油氣田開發地質學

給定一個，nD_i值，依據上式，用油藏實際的產油量和對應年限數據組，進行線性回歸。反復給定nD_i值，並進行回歸，直到相關性最好。此時，直線的截距為lgQ_i，直線斜率為-1/n。從而可求得Q_i，n及D_i值。

第二步，確定廢棄產油量。

第三步，計算遞減期可采儲量。將第一步所求得的3個參數和廢棄產油量代入遞減期可采儲量計算公式，便可求得遞減期可采儲量值。遞減期可采儲量加上遞減前的累積產油量就是油藏的可采儲量。

3） Arps調和遞減曲線公式

Arps雙曲遞減指數n＝1，就變成了調和遞減曲線。

遞減期產油量變化公式：

油氣田開發地質學

遞減期累積產油量計算公式：

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算公式：

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算的步驟如下：

第一步，求遞減初始產油量Q_i，初始遞減率D_i。把產油量變化公式與累積產油量計算公式組合成：

油氣田開發地質學

累積產量與產量呈半對數線性關系。根據直線的截距和斜率，可求得Di，Qi值。

第二步，確定廢棄產油量。

第三步，計算遞減期可采儲量。將第一步所求得的3個參數和廢棄產油量代入遞減期可采儲量計算公式，便可求得遞減期可采儲量值。遞減期可采儲量加上遞減前的累積產油量就是油藏的可采儲量。

4） 變形的柯佩托夫衰減曲線Ⅱ

遞減期產油量變化公式：

油氣田開發地質學

遞減期累積產油量計算公式：

油氣田開發地質學

遞減期可采儲量計算公式：

油氣田開發地質學

計算可采儲量之前，首先要求得參數a，b，c。求參數常用且簡便的方法如下：

首先，求得參數a和c。由遞減期產油量變化公式和遞減期累積產油量計算公式可得：

tQ_t+N_p=a-cQ_t

根據上式，以tQ_t＋N_p為縱坐標，Q_t為橫坐標，進行線性回歸，直線截距為a，斜率為-c。從而求得參數a和c。

然後，求參數b。將所求參數a和c代入累積產油量計算公式，以累積產油量N_p為縱坐標，以1/（c＋t）為橫坐標，進行線性回歸，則直線截距即為a，直線斜率即為要求的參數b。

『陸』 中國石油大學（北京）計算機科學與技術考研經驗分享

我來自一所河南雙非院校，或許雙非都算不上吧，就是一所二本院校，軟體工程專業，報考中國石油大學(北京)。真正開始復習3月開始，歷經10個月最終一戰上岸帝都。查分的時候，是我人生中第一次感受到什麼叫「苦盡甘來」！！！接下來我會從擇校、科目備考方面分享一些個人經歷和心得。