冶金技術本科畢業論文

『壹』 800 至1000字的冶金畢業論文

論文一般由題名、作者、摘要、關鍵詞、正文、參考文獻和附錄等部分組成，其中部分組成（例如附錄）可有可無。論文各組成的排序為：題名、作者、摘要、關鍵詞、英文題名、英文摘要、英文關鍵詞、正文、參考文獻和附錄和致謝。
下面按論文的結構順序依次敘述。
題目
(一)論文——題目科學論文都有題目，不能「無題」。論文題目一般20字左右。題目大小應與內容符合，盡量不設副題，不用第1報、第2報之類。論文題目都用直敘口氣，不用驚嘆號或問號，也不能將科學論文題目寫成廣告語或新聞報道用語。
署名
(二)論文——署名科學論文應該署真名和真實的工作單位。主要體現責任、成果歸屬並便於後人追蹤研究。嚴格意義上的論文作者是指對選題、論證、查閱文獻、方案設計、建立方法、實驗操作、整理資料、歸納總結、撰寫成文等全過程負責的人，應該是能解答論文的有關問題者。往往把參加工作的人全部列上，那就應該以貢獻大小依次排列。論文署名應徵得本人同意。學術指導人根據實際情況既可以列為論文作者，也可以一般致謝。行政領導人一般不署名。

『貳』 我我我問下高手，冶金系的畢業論文怎樣寫，例文最好拜託了各位 謝謝

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『肆』 求關於銅冶金方面8000字畢業論文

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『伍』 冶金工程畢業論文有好點的題目嗎，最近要寫論文了，還沒開始啊

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『柒』 速求 冶金技術專業關於鋼鐵、畢業論文

中文摘要: 鋼鐵爐料為鋼鐵企業生產提供了必要的物質保證,而鋼鐵爐料采購面臨的是一個動盪起伏、復雜多變的市場環境。本文以供應鏈理論為指導,結合實際工作經驗,分析了爐料市場狀況,從四個方面對建立適應爐料市場變化的采購管理機制進行了研究。 通過對爐料采購過程式控制制的研究,提出了采購活動八個過程,並按采購過程設置采購管理機構,實行分段管理的采購管理機制,以確保采購過程的高效、透明、約束。 通過對爐料供應商評價管理的研究,提出了供應商分類分級評價體系的必要性,提出了量化的評價標准和具體的分類分級評價方法,為建立長期穩定的供應商合作關系和培育核心供應商打下了良好的基礎。 通過對爐料采購定價管理的研究,提出了適用於爐料采購的兩種定價方式,並著重對競爭性采購定價方式中所應用的五種定價方法進行了研究,目的在於尋求公開透明、決策靈活、規范受控的價格形成體系。 通過對采購手段及采購策略的研究,提出了用電子商務手段來改進采購方式,提出了與核心供應商建立戰略合作夥伴關系及采購供應基地,確保資源穩定、安全的獲得。
英文摘要: The supply of the furnace charge provides the necessary guarantee for the iron and steel companies, but the unstable and complicated market environment exists while purchasing furnace charge. This paper analyses the market situation of furnace charge upon the theory of the supply chain and the experience of the practical work, and elaborates the practical management mechanism of purchasing the furnace charge to adapt the changing market from four respects,. On the basis of the study of controlling the p...
目錄:摘要 5-6
Abstract 6
致謝 7-11
第一章 緒論 11-14
1.1 研究背景 11-12
1.2 鋼鐵爐料采購過程管理概述 12
1.3 論文結構安排 12-14
第二章 鋼鐵爐料采購市場狀況分析 14-18
2.1 爐料市場狀況 14-16
2.1.1 鐵礦石資源狀況分析 14
2.1.2 鐵合金資源狀況分析 14-15
2.1.3 廢鋼資源狀況分析 15
2.1.4 煤炭、焦炭資源狀況分析 15-16
2.2 爐料運輸條件的分析 16-18
第三章 爐料采購過程式控制制管理 18-26
3.1 爐料采購管理的重要性 18
3.2 爐料采購管理機制 18-22
3.2.1 線性管理機制 19-20
3.2.2 分段管理機制 20
3.2.3 兩種管理機制的比較 20-21
3.2.4 實行分段管理機制的優點 21-22
3.3 分段管理機制 22-24
3.4 馬鋼爐料采購過程式控制制管理的做法 24-26
第四章 供應商評價管理 26-34
4.1 鋼鐵企業開展供應商評價管理的背景及重要意義 26-27
4.2 鋼鐵企業開展爐料供應商評價管理的必要性 27
4.3 供應商評價管理體系 27-29
4.4 供應商評價管理方法 29-32
4.4.1 評價管理組織機構 29
4.4.2 供應商評價指標權重 29-31
4.4.3 評價標准及評分方法 31
4.4.4 評價實施 31-32
4.4.5 評價周期 32
4.5 實施供應商評價管理效果 32-33
4.6 馬鋼爐料供應商評價管理的做法 33-34
第五章 爐料采購定價管理 34-41
5.1 爐料采購定價管理的必要性 34-35
5.2 爐料采購定價方式 35-36
5.2.1 戰略性采購定價方式 35
5.2.2 競爭性采購定價方式 35-36
5.3 競爭性采購定價方式的應用 36-39
5.3.1 常用的爐料采購定價方式 36-38
5.3.2 爐料采購定價過程的若干問題 38-39
5.4 爐料采購定價管理機制的落實與保障措施 39-40
5.5 馬鋼爐料采購定價管理的做法 40-41
第六章 爐料采購策略及采購手段的研究 41-46
6.1 采購策略 41-43
6.1.1 與核心供應商建立戰略合作夥伴關系 41-43
6.1.2 建立采購供應基地 43
6.2 通過電子商務改進采購手段 43-46
6.2.1 鋼鐵企業網上采購發展過程 44
6.2.2 傳統招標采購與電子商務相結合的采購模式 44-45
6.2.3 實施電子商務手段的作用 45-46
第七章 結束語 46-48
參考文獻 48-49
攻讀碩士學位期間發表的論文 49-50

『捌』 求冶金專業畢業論文

鎂法海綿鈦爬壁鈦生成量的初探
沈俊宇
（遵義鈦業股份有限公司 貴州省 563004）
摘要：在海綿鈦的還原生產過程中，反應器的上部器壁會生成大量環狀的爬壁鈦，一爐產品爬壁鈦的生成量少則500 kg左右，多則達800至1000 kg，爬壁鈦不僅產品取出困難，增加操作人員勞動強度，而且其質量較差，經濟損失大。本文分析了海綿鈦爬壁鈦的形成機理及生產過程中爬壁鈦增多的原因，提出了還原中後期最大加料速度限制，以緩解反應劇烈程度和控制反應液面高度在1#范圍內小幅波動，防止形成新的活性中心，是生產過程中減少爬壁鈦生成量的主要途徑。
關鍵詞：海綿鈦 爬壁鈦 生成量 加料速度 反應液面高度
A Study the Proction of the Titanium on Walls Proced in the Process of Sponge Procing by Magnesium Process
Junyu，Shen
(Zunyi Titanium CO.LTD.Guizhou 563004)
Abstract：A quantity of annular titanium will be proced on upper walls of reactors ring the rection and distillation。The proction per batch is from 500kg to 800 or 1,000kg. It is difficult for operators to take procts out ,and also influences the quality .Therefore ,the titanium on walls not only strengthens the labor intensity ,but also causes a big loss The paper analyzes the formation mechanism of the titanium on wall and reasons why its proction increases.Also,in order to ease the strong reaction,make the liquid level in reaction waves no more than 1』』and prevents the formation of new active centers ,the paper introces a main method to rece the proction of the titanium on walls,that is to retrict the max.feed speed in mid or late period of rection and distillation.
Keywords:titanium sponge the titanium on walls proction feed speed liquid level in reaction
1 前言
在海綿鈦的還原生產過程中，反應器的上部器壁會生成大量環狀的爬壁鈦，如圖1所示。爬壁鈦會導致以下不良後果： 第一，由於目前使用雙法蘭反應器，反應器上部熱損失較大（上部有三圈水套，反應器約300 mm高度在加熱爐外），上部爬壁鈦中的氯化鎂很難被蒸發出去，使爬壁鈦中含有較高的雜質元素氯，剝取產品時會看到反應器口部（爬壁鈦的最上部）粘有大量的鎂和氯化鎂。第二，海綿鈦還原、蒸餾反應器為鐵制反應器，由於爬壁鈦在反應器器壁上粘附較強，加之雙法蘭反應器上部熱損失大，為保證反應器上部溫度，蒸餾期間加熱爐1#、2#加熱電阻絲送電頻率高且時間長，致使爬壁鈦普遍有發亮現象，分析結果顯示雜質元素鐵含量較高。第三，爬壁鈦在反應器上部空間極易被泄漏進的空氣污染，使產品中雜質元素氮、氧含量較高。由表1可看出，產品分析爬壁鈦質量級別基本上在3—5級（極少部分在2級以上），同時，也有少部分因雜質元素過高成為等外品。一爐產品爬壁鈦的生成量少則500kg左右，多則達800至1000 kg，經濟損失較大。另外，爬壁鈦過多也給產品取出帶來困難，增加操作人員勞動強度。為了減少爬壁鈦生成量，降低損失，我們進行了控制液面高度及調整料速試驗。
表1 2007年下半年爬壁鈦質量統計表
分析批數（批） 2級品批數（批） 3～5級品批數（批） 等外品批數（批） 2級品影響因素 3～5級品、等外品影響因素
75 12 51 12 HB、Fe、Cl、O、N HB、Fe、Cl

2 爬壁鈦形成機理
鎂還原TiCl4主要反應為：TiCl4+2Mg=Ti+2MgCl2，在還原反應剛開始時，加入的TiCl4大部分氣化，發生氣相TiCl4—氣相Mg或氣相TiCl4—液相Mg反應，同時也有一部分TiCl4液體未來得及氣化，進入液鎂中，發生液相TiCl4—液相Mg間的反應。還原剛開始在反應器鐵壁和熔鎂表面夾角處上，一旦有鈦晶粒出現後，裸露在熔鎂面上方的鈦晶體尖峰或稜角便成為活性中心。[1] 鎂還原TiCl4主要在此活性中心上進行。液鎂靠表面張力沿鐵壁和鈦晶體毛細孔上爬，被吸附在活性中心上，與氣相TiCl4反應生成最初的海綿鈦顆粒。隨著反應的進行，生成的海綿鈦顆粒依賴其與反應器壁的粘附力和熔體浮力的支持沿反應器壁在熔體表面逐漸長大，並浮在熔體表面。隨著生成的海綿鈦塊增厚、增大，加之排放氯化鎂，失去熔體浮力支持的海綿鈦塊體大部份就會沉落在熔體底部，這樣在反應器器壁上，將有環狀海綿鈦粘附在其上，其實，這部分也是最初的爬壁鈦。另外，在還原反應初期，液鎂有很大的蒸發表面，而空間壓力較低，故鎂具有很大的蒸發速度。還原反應中期，反應溫度較高和對反應器底部加熱時，也會有部分鎂蒸發。鎂蒸氣揮發後，冷凝在反應器器壁和大蓋底部，與氣相TiCl4反應也會生成部份爬壁鈦。海綿鈦塊沉落熔體底部後，熔體表面會重新暴露出液鎂的自由面，還原反應將恢復到較大的速度。隨著反應的進行，在熔體表面會重新生成海綿鈦橋，通過排放氯化鎂，鈦橋被破壞，海綿鈦塊靠自重下沉，又為下一層海綿鈦生長創造條件，爬壁鈦也在這一過程中逐漸形成，還原反應如此周而復始進行，直至鎂的利用達到65%—75%之後。
3 生產中爬壁鈦增多原因分析
3.1中後期加料速度
隨著還原反應的進行，特別是進入中期後，加料速度逐漸增加，反應進行的非常劇烈，熔體表面反應區中心部最高溫度可達1200℃以上，而鎂的沸點僅1105℃，此時鎂處於沸騰狀態。加之目前還原操作料速按玻璃轉子流量計實際刻度與自動加料系統對照進行加料，因玻璃轉子流量計出廠時是用水標定，當被測介質改為TiCl4時，其修正系數，經計算應為1.13。當玻璃轉子刻度顯示最大加料量為150 kg /0.5h，實際料速已達160～170 kg /0.5h。這樣更加劇了反應的劇烈程度，沸騰的液鎂將不斷吸附在最初反應器壁上已形成的少量環狀爬壁鈦上，通過鈦晶體毛細孔上爬，與氣相TiCl4反應生成新爬壁鈦，使原環狀爬壁鈦增多、增厚。另外，由於反應劇烈程度增加，也加劇了液鎂的氣化，液鎂蒸氣揮發後，冷凝附著在反應器器壁上部和大蓋底部，與氣相TiCl4反應生成爬壁鈦，這些爬壁鈦主要粘附在反應器器壁上部和大蓋底部。因此，最大料速持續的時間越長，生成爬壁鈦也就越多（表2）。
表2 部分大料速爬壁鈦生成量統計表

最大料速
（kg /0.5h） 持續的時間
（h） 爬壁鈦占毛產量
比例（%）
生產爐-1 155～165 35 12.75
生產爐-2 145～155 40 13.55
生產爐-3 155～165 36 15.67
生產爐-4 155～165 40 10.35
生產爐-5 155～165 35 10.75
3.2 反應液面高度
反應液面高度太低、波動范圍過大會增加爬壁鈦生成量，其原因如下：第一，當反應液面高度過低時，TiCl4距液鎂表面間距面相對較遠，發生液相TiCl4—液相Mg間的反應相對減少，氣相TiCl4與鎂蒸氣反應相對增加，從而增加爬壁鈦生成量。第二，因未定時、定量准確排放MgCl2，反應液面高度大幅上下波動，易在鈦晶體活性中心之外，形成新的活性中心，液鎂靠表面吸引力沿鐵壁和鈦晶體孔隙上爬，被吸附在活性中心上，這樣在反應器壁上會粘附形成新的爬壁鈦。因此，不控制好液面高度，及時准確排放MgCl2，也將增加爬壁鈦的生成量（表3）。
表3 反應液面高度大幅波動量統計表

反應液面高度波動范圍 爬壁鈦占毛產量
比例（%）
生產爐-6 1#～2# 11.88
生產爐-7 1#～2# 12.82
生產爐-8 1#～2# 13.67
生產爐-9 1#～2# 15.02
生產爐-10 1#～2# 14.02
生產爐-11 1#～2# 12.81
4 措施
通過上述分析，可以知道爬壁鈦是海綿鈦生產過程中必然要形成的，但其生成量是可以控制的，因此，我們對加料速度以及反應液面高度進行了調整。結合生產實踐，採取兩項措施：第一，我們對部分處於通風不好而影響散熱的爐子還原中期最大加料速度限制在135～140 kg /0.5h，以緩解反應劇烈程度，特殊爐次，因反應溫度太低，可以適當提高至160～170 kg /0.5h，但持續時間不能太長，最多3～4 h;後期最大料速限制在105～110 kg /0.5h。第二，控制反應液面在1#范圍內小幅波動，防止形成新的活性中心，以達到降低爬壁鈦生成量的目的（表4）。
表4 調整料速及排放MgCl2制度試驗對比表
料速及排放MgCl2制度 平均爬壁鈦占毛產比例(kg) 平均鈦坨重量(kg) 平均加料時間
(h) 中期平均最大料速(kg /0.5h) 後期平均最大料速(kg /0.5h)
調整前 11.56 5291 89 160 120
調整後 8.28 5483 87 138 107
從表4的統計數據可以看出，通過控制最大料速以及控制好液面高度及時准確的排放MgCl2，產品生成的爬壁鈦占毛產比例大大下降，調整前平均爬壁鈦為11.56％，調整後平均爬壁鈦8.28％，平均下降3.28％。在進行調整料速試驗期間，對生產爐-59一爐產品還原中期加料再次進行提高料速到155～165 kg /0.5h試驗，結果爬壁鈦增至占毛產量的14.93％，從這點也證明了加料速度對爬壁鈦形成的影響。此外，調整前，鈦坨平均重5291 kg，調整後，鈦坨平均重5483 kg，平均毛產重量未受影響；調整前平均加料時間89小時，調整後平均加料時間87小時，加料時間也略有減少。試驗在降低爬壁鈦生成量的同時，縮短了還原生產周期，降低了還原電耗，取得了較好的效果。
5 結論
5.1對處於通風不好而影響散熱的爐子還原中期最大加料速度限制在135～140kg /0.5h，後期最大料速限制在105～110 kg /0.5h
5.2控制反應液面高度在1#范圍內小幅波動。
本試驗在鞏固海綿鈦鈦坨產量的情況下，降低了爬壁鈦生成量，試驗取得了效果，為進一步研究探索海綿鈦爬壁鈦生成量打下了基礎。

參考資料
[1] 莫畏， 鄧國珠 ，羅方承 . 鈦冶金[M].版次（第二版）.北京:冶金工業出版社,1998:281-293

『玖』 冶金技術學畢業論文(如何提高轉爐氧槍的使用壽命)冶金技術學畢業論文(如何提高轉爐氧槍的使用壽命)

又是一個混日子的，僅供參考

1.濺渣護爐,最常用的辦法。這樣的操作，可以使爐襯近乎於永久性的使用。
2.減少螢石的使用。螢石對於爐襯的使用很嚴重，盡量化好渣，避免使用螢石。
3.做好鐵水預處理。少渣或無渣操作。
4.最重要的是人員做好維護，這才是最重要的。

『拾』 冶金工程畢業論文畢業論文,各位幫幫忙

網上不是有很多的範文和資料能搜到的資料，最起碼不會不清楚大概的情況啊，但是網上的大都不全面，一般都找不到開題報告跟論文一套的了，有個內容就不錯了，七拼八湊的好不容易弄了個差不多的，結果老師一句話就否決了。弄的我也沒心思再弄了，最後在聞聞論文網，直接讓老師輔導我寫作，也輔導了論文答辯的問題，哎，專業的就是不一樣啊
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