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大连理工大学张亚辉老师

发布时间: 2022-04-18 19:01:03

㈠ 张亚辉的代表著作

林家浩,张亚辉,随机振动的虚拟激励法,科学出版社,2004年9月
Lin JH(林家浩),Zhang YH(张亚辉),Vibration and Shock Handbook, Chapter 30:“Seismic Random Vibration of Long-span Structures”.《振动与冲击手册》第30章“大跨度结构随机地震动”,美国CRC出版社,Boca Raton, FL,2005年6月
张亚辉,林家浩,结构动力学基础.大连:大连理工大学出版社,2007
张亚辉,张守云,赵岩,宋刚,林家浩.桥梁受移动荷载动力响应的一种精细积分法.计算力学学报,2006,23:290-294
Y. H. Zhang, J. H. Lin, F. W. Williams, Q. S. Li. Wave Passage Effect of Seismic Ground Motions on the Response of Multiply Supported Structures. Structural Engineering and Mechanics, 2005, 20(6): 655-672
张亚辉,李丽媛,陈艳,林家浩.大跨度结构地震行波效应研究.大连理工大学学报,2005,45:480-486
Lin Jiahao(林家浩), Zhang Yahui(张亚辉), and Zhao Yan(赵岩). Seismic spatial effects on long-span bridge response in nonstationary inhomogeneous random fields. Earthquake Engineering and Engineering Vibration (EEEV), 4(1):75-82 (2005)地震工程与工程振动(英文版)
J. H. Lin Y. H. Zhang, Q .S. Li, F. W. Williams. Seismic Spatial Effects for Long-Span Bridges, using the Pseudo Excitation Method. Engineering Structures, 2004, 26(9): 1207-1216
Q. S. Li, Y. H. Zhang, J. R. Wu, J. H. Lin. Seismic Random Vibration Analysis of Tall Buildings. Engineering Structures, 2004, 26(12): 1767-1778
张亚辉,智浩,吕峰.结构多点随机地震响应分析及拟静位移计算.计算力学学报,2004,21:564-570
Lin Jiahao(林家浩), Zhang Yahui(张亚辉), and Zhao Yan(赵岩). Seismic spatial effects of long-span bridges in stationary inhomogeneous random fields. Earthquake Engineering and Engineering Vibration (EEEV), 3(2):171-180 (2004)地震工程与工程振动(英文版)
Lin J H, Wang J and Zhang Y H. Non-stationary Random Response of MDOF Duffing Systems. Shock & Vibration, 2004, 11(5-6): 615-624
Y. H. Zhang, J. H. Lin, Y. Zhao. Seismic Spatial Effects of the Dafosi Yangtse River Bridge, International Journal of Steel Structures, 2003, 3(4): 245-251
Zhao Y, Lin JH, Zhang YH, et al. Seismic random vibration analysis of locally nonlinear structures. ACTA MECH SOLIDA SIN 16: 240-244
张亚辉,林家浩.香港青马桥抗震分析,应用力学学报,2002,19:25-30
张亚辉,赵岩,张春宇.大跨度桥梁抗震分析的空间效应,中国铁道科学,2002,23:90-94
张亚辉,林家浩.多点非均匀调制演变随机激励下结构地震响应,力学学报,2001,33:87-95

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㈢ 大连理工大学工程力学专业使用的振动力学教材

张亚辉,林家浩,结构动力学基础.大连:大连理工大学出版社,2007
林家浩,张亚辉,随机振动的虚拟激励法,科学出版社,2004年9月

㈣ 张亚辉的基本信息

大连理工大学博士生导师
1990/09-1994/07:大连理工大学工程力学系,本科生
1994/09-1996/06:大连理工大学工程力学系,硕士研究生
1996/09-1999/06:大连理工大学工程力学系,博士研究生
1999/06-2001/06:大连理工大学土木水利博士后流动站,博士后
2001/06-2001/11:大连理工大学工程力学系,讲师
2001/11-2002/01:香港城市大学建筑系,Research Associate
2002/01-2004/04:大连理工大学工程力学系,副教授
2004/04-2004/10:香港城市大学建筑系,Senior Research Associate
2004/10-2009/08:大连理工大学工程力学系,副教授
2009/08- :剑桥大学工程系,访问学者

㈤ 张亚辉的介绍

张亚辉,大连理工大学教授。

㈥ 深水喷射下入导管作业管柱纵向振动载荷计算

张 辉1,2

(1.中国石化石油工程技术研究院,北京 100101;2.中国石油大学,北京 102249)

摘 要 深水钻井作业过程中,管柱在平台升沉振动的作用下产生轴向振动载荷,影响管柱的强度安全。本文建立了具有复杂结构的深水喷射下入导管作业管柱纵向振动力学模型,利用振动力学理论求解了管柱的纵向自由振动特性及轴向振动载荷,并分析了轴向振动载荷沿管柱轴向及随平台升沉振动周期的变化规律。结果表明,在平台升沉振动的作用下,作业管柱顶端截面上的轴向振动载荷最大,是深水喷射下入导管作业管柱上的危险截面;当钻井平台的升沉振动周期接近作业管柱的固有周期时,管柱将产生极大的轴向振动载荷。模型的计算结果为深水喷射下入导管作业钻柱设计及强度校核提供了依据。

关键词 深水钻井 管柱力学 纵向振动 振动载荷

Dynamic Axial Load Calculation of Pipe Stringin Deepwater Jetting Conctor Operation

ZHANG Hui1,2

(1.SINOPEC Research Institute of Petroleum Engineering,Beijing 100101,China;2.China University of Petroleum,Beijing 102249,China)

Abstract In deepwater drilling conditions,dynamic axial loads e to vessel heave will be generated in pipe string,which bring dangerous to the deepwater operations.Mechanic model of complex pipe string longitudinal vibration in deepwater jetting conctor operation is established.Based on the theory of vibration mechanics,pipe string longitudinal vibration characters and dynamic axial load are solved.The change rules of dynamic axial load along with the pipe string length and vessel heave period are analyzed.According to the results, the dynamic axial load e to vessel heave is maximal at the top of pipe string,which is the risk section in pipe string.The extreme dynamic axial load will be generated when the vessel heave period is close to the natural period of pipe string.Solutions of the model provide references for landing string design and strength check under deepwater jetting operation.

Key words deepwater drilling;pipe string mechanics;longitudinal vibration;dynamic load

在海洋深水钻井过程中,浮式及半潜式钻井平台受波浪载荷的作用会产生升沉振动。尽管平台钻机上通常安装升沉补偿装置,但无法完全补偿平台的升沉运动。作业管柱在平台升沉振动的作用下发生纵向振动,产生轴向振动载荷。随着水深的增加,管柱的纵向振动固有频率增大,若平台的升沉振动频率接近钻柱的纵向振动固有频率时易引发共振,将产生极大的振动载荷,使管柱发生破坏。即使作业管柱的轴向振动载荷不超过管柱材料的屈服极限,管柱在轴向交变载荷的作用下也可能发生疲劳破坏,并将加剧带缺陷管柱的损坏。

在深水喷射下入导管作业过程中,作业管柱的结构较为复杂。本文针对喷射下入导管作业管柱建立了管柱纵向振动力学模型,求解了深水喷射下入导管作业管柱的纵向自由振动特性及其在平台升沉振动作用下的总向振动载荷,为深水喷射下入导管作业管柱的设计及强度校核提供了依据。

1 深水喷射下入导管作业管柱纵向振动力学模型

图1为深水喷射下入导管作业管串示意图。其中上部管柱为送入管柱,下部管柱外层为导管,导管顶部安装井口头、送入工具及基座,内层为管内底部钻具组合,底部钻具组合上带有稳定器,下端接钻头[1,2]

图1 深水喷射下入导管作业管柱示意图

送入管柱上端与钻井船相连,当平台发生升沉运动时,管柱会随平台做整体升沉运动,同时还将发生纵向振动,管柱上任意点的位移为平台升沉位移与管柱自身纵向振动位移之和。作业过程中,送入管柱上端与钻井船相连,为固定约束;导管下放到泥面之前,管柱下端为自由端;当导管入泥后,导管下端可近似为固定端。

2 深水喷射下入导管作业管柱轴向振动载荷求解

2.1 管柱的无阻尼纵向自由振动特性求解

如图1所示,将管柱自上而下、由内而外划分为性质均匀的若干段,依次编号为1,2,…,m+n+r。对于导管上端连接的基座、送入工具、井口头以及底部钻具组合上的扶正器、钻头等工具,可将其看作集中质量块。设其中第i段的纵向自由振动振型函数为χi(s),则整个管柱的振型函数为

油气成藏理论与勘探开发技术:中国石化石油勘探开发研究院2011年博士后学术论坛文集.4

式中:sm=L1,为送入管柱的总长度,m;sm+n=L2,为送入管柱与导管的总长度,m;sm+n+r=L3,为送入管柱与底部钻具组合的总长度,m。

由振动力学分析知,管柱的纵向自由振动振型函数需满足振型方程[3,4]

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式中:Ei为管柱第i段的材料弹性模量,Pa;Ai为管柱第i段的横截面积,m2;mi为管柱第i段的线重,kg/m;ω为管柱纵向自由振动的固有频率,rad/s。

方程(2)的通解为

油气成藏理论与勘探开发技术:中国石化石油勘探开发研究院2011年博士后学术论坛文集.4

油气成藏理论与勘探开发技术:中国石化石油勘探开发研究院2011年博士后学术论坛文集.4

为声波在管柱材料中的传播速度,m/s。

管柱的相邻两段之间满足位移和内力的连续条件

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其中在L1处的连续条件为

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入泥前,导管和底部钻具组合下端均为自由端时,其纵向自由振动边界条件为

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入泥后,导管下端为固定端,底部钻具组合下端仍为自由端,且带有集中质量块,其纵向振动边界条件为

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令b1=1,根据式(4)至式(7)可以求得管柱纵向自由振动的各阶固有频率ω及振型函数φ(S)。可以证明,该模型中的管柱纵向自由振动各阶振型具有正交性,因此可以采用模态叠加法求解管柱在平台升沉振动作用下的轴向振动载荷。

2.2 管柱的纵向受迫振动载荷求解

若不考虑平台钻机升沉补偿装置的作用,则作业管柱上任意质点的位移等于由钻井船升沉运动引起的刚体位移及由管柱纵向振动引起的弹性位移之和。由受力平衡得到考虑阻尼的管柱纵向受迫振动平衡微分方程为

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式中:u为管柱的纵向振动位移,m;C为管柱纵向运动阻尼系数,无量纲;y为钻井平台的升沉位移,m。

用模态叠加法,设方程(8)的解为

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式中:an(t)为广义坐标,无量纲。

代入方程(8),并利用振型函数的正交性可得如下方程组

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为管柱的第m阶广义质量。

若模型中采用比例阻尼系统,则方程组可解耦得[5]

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式中:ζm为管柱的纵向振动第m阶阻尼比,无量纲;

假设平台以正弦形式振动

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式中:y0是平台的振动幅值,m;Ωs是平台的升沉振动频率,rad/s。

求得方程(12)的解为

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从模型中可以看出,管柱的轴向振动载荷与管柱的结构、弹性模量、横截面积、线重、轴向运动阻尼及外部激振力的大小和频率等参数有关。编制计算机程序对上述模型进行求解,可以得到管柱的纵向自由振动特性参数及纵向受迫振动载荷。

3 算例分析

以南海某井为例,该井作业水深1272m,钻台面补心海拔25m。喷射安装Φ762mm导管(内径711.2mm)至泥面以下80m处,底盘、低压井口头及喷射导管送入工具等井口工具总重70kN。导管内底部钻具组合可简化为Φ203.2mm的钻铤(内径71.4mm)。作业过程中使用Φ660.4mm的三牙轮钻头,重5.5kN。钻头之上18m处安装有Φ660.4mm的稳定器,重5.5kN。导管送入工具之上连接12根Φ127mm的加重钻杆(内径76.2mm),总长为110m,用Φ127mm的钻杆(内径108.6mm)作为送入管柱。

3.1 喷射下入导管作业管柱纵向振动特性

喷射下入导管作业管柱的纵向自由振动固有频率及周期的计算结果如表1所示。

表1 喷射下入导管作业管柱的纵向自由振动参数

喷射下入导管作业管柱的前4阶振型函数曲线如图2和图3所示。

图2 作业管柱的振型曲线(导管下端自由)

图3 作业管柱的振型曲线(导管下端固支)

3.2 喷射下入导管作业管柱纵向振动载荷

当导管下端自由时,假设平台的升沉振幅为4m,振动周期为8 s,管柱的纵向振动阻尼比为0.05。导管喷射安装作业管柱的纵向受迫振动振型曲线及轴向振动载荷沿管柱轴向分布如图4所示。

图4 喷射下入导管作业管柱的总振动位移及总振动载荷分布(导管下端自由)

从图2和图4中可以看出,在平台振动周期为8 s的情况下,导管下端自由时,作业管柱的受迫振动位移曲线与第1阶振型曲线相似,说明管柱在振动过程中以第1阶振型为主。从图4中还能看出,当导管下端自由时,管柱的轴向振动载荷在送入管柱顶端最大,向下逐渐减小;因此对于轴向振动载荷来说,送入管柱顶端为危险截面。由于加重钻杆与导管及BHA的连接处还装有送入工具、井口头等,因此加重钻杆下端的轴向振动载荷与导管及管内BHA顶端的轴向振动载荷之和不完全一致。

当导管下端固定时,管柱的总轴向振动还包括平台与海底的相对运动作用于管柱上产生的振动,作业管柱的总振型曲线及总轴向振动载荷分布如图5所示。

图5 喷射下入导管作业管柱的总振动位移及总振动载荷分布(导管下端固定)

从图5中可以看出,当导管入泥深度较大、下端近似为固定约束时,管柱的振动位移及振动载荷以平台与海底的相对运动作用于管柱上产生的振动为主。

送入管柱顶端的轴向振动载荷随平台升沉振动周期的变化如图6所示。

图6 送入管柱顶端的轴向振动载荷随平台升沉振动周期的变化曲线

从图6中可以看出,当平台的升沉振动周期接近表层套管作业管柱的固有周期时,管柱将产生非常大的轴向振动载荷,从而导致管柱发生破坏。

4 结 论

1)文中模型能够求解包括钻井管柱、完井管柱及隔水管串等具有复杂结构的深水作业管柱的纵向振动特性及振动载荷。

2)在平台升沉振动的作用下,作业管柱顶端截面上的轴向振动载荷最大,是深水钻井作业管柱上的危险截面。当钻井平台的升沉振动周期接近作业管柱的固有周期时,管柱将产生极大的轴向振动载荷。为保证作业管柱的强度安全,在深水钻井钻柱和送入管柱设计及强度校核过程中,必须充分考虑管柱轴向振动载荷的影响。

3)当作业管柱的轴向振动载荷不超过管柱材料的屈服极限时,管柱在轴向交变载荷的作用下也可能发生疲劳破坏,并且将加剧带有缺陷管柱的损坏。

4)当打开平台钻机上的升沉补偿装置时,作业管柱的外部激振力将发生变化,其轴向振动载荷也随之改变。

参考文献

[1]张辉,高德利,唐海雄.喷射安装导管作业中喷射管串力学分析[J].西南石油大学学报(自然科学版),2009,31(6):148~151.

[2]胡海良,唐海雄.汪顺文,等.白云6-1-1井深水钻井技术[J].石油钻采工艺,2008,30(6):25~28.

[3]Everage S D,Zheng N J,Ellis S.Evaluation of heave-inced dynamic loading on deepwater landingstrings[C].SPE 87152,2005.

[4]诸德超,邢誉峰.工程振动基础[M].北京:北京航空航天大学出版社,2004.

[5]张亚辉,林家浩.结构动力学基础[M].大连:大连理工大学出版社,2007.

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